316Ti (1.4571) 6,35 * 1,25 mm trubka/kapilár z nerezové oceli
Nerezová ocel 316Ti 1.4571
Tento datový list platí pro plechy a pásy válcované za tepla a za studena z nerezové oceli 316Ti / 1.4571, polotovary, tyče a pruty, dráty a profily a také pro bezešvé a svařované trubky pro tlakové účely.
316Ti (1.4571) 6,35 * 1,25 mm trubka/kapilár z nerezové oceli
aplikace
Stavební opláštění, dveře, okna a armatury, off-shore moduly, kontejnery a trubky pro chemické tankery, sklady a pozemní přepravy chemikálií, potravin a nápojů, farmacie, závody na výrobu syntetických vláken, papír a textil a tlakové nádoby.Díky slitině Ti je po svařování zaručena odolnost proti mezikrystalové korozi.
316Ti (1.4571) 6,35 * 1,25 mm trubka/kapilár z nerezové oceli
Chemické složení*
| Živel | % přítomných (ve formě produktu) | |||
|---|---|---|---|---|
| C, H, P | L | TW | TS | |
| uhlík (C) | 0,08 | 0,08 | 0,08 | 0,08 |
| křemík (Si) | 1,00 | 1,00 | 1,00 | 1,00 |
| mangan (Mn) | 2,00 | 2,00 | 2,00 | 2,00 |
| fosfor (P) | 0,045 | 0,045 | 0,0453) | 0,040 |
| síra (S) | 0,0151) | 0,0301) | 0,0153) | 0,0151) |
| Chrom (Cr) | 16.50 – 18.50 | 16.50 – 18.50 | 16.50 – 18.50 | 16.50 – 18.50 |
| nikl (Ni) | 10.50 – 13.50 | 10,50 – 13,502) | 10.50 – 13.50 | 10,50 – 13,502) |
| molybden (Mo) | 2.00 – 2.50 | 2.00 – 2.50 | 2.00 – 2.50 | 2.00 – 2.50 |
| titan (Ti) | 5xC až 070 | 5xC až 070 | 5xC až 070 | 5xC až 070 |
| železo (Fe) | Zůstatek | Zůstatek | Zůstatek | Zůstatek |
316Ti (1.4571) 6,35 * 1,25 mm trubka/kapilár z nerezové oceli
Mechanické vlastnosti (při pokojové teplotě v žíhaném stavu)
| Formulář produktu | |||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| C | H | P | L | L | TW | TS | |||
| Tloušťka (mm) Max | 8 | 12 | 75 | 160 | 2502) | 60 | 60 | ||
| Mez kluzu | Rp0,2 N/mm2 | 2403) | 2203) | 2203) | 2004) | 2005) | 1906) | 1906) | |
| Rp1,0 N/mm2 | 2703) | 2603) | 2603) | 2354) | 2355) | 2256) | 2256) | ||
| Pevnost v tahu | Rm N/mm2 | 540 – 6903) | 540 – 6903) | 520 – 6703) | 500–7004) | 500–7005) | 490 – 6906) | 490 – 6906) | |
| Tažnost min.v % | A1) %min (podélné) | - | - | - | 40 | - | 35 | 35 | |
| A1) %min (příčně) | 40 | 40 | 40 | - | 30 | 30 | 30 | ||
| Energie nárazu (ISO-V) ≥ 10 mm tlustá | Jmin (podélný) | - | 90 | 90 | 100 | - | 100 | 100 | |
| Jmin (příčný) | - | 60 | 60 | 0 | 60 | 60 | 60 | ||
Referenční údaje o některých fyzikálních vlastnostech
| Hustota při 20°C kg/m3 | 8,0 | |
|---|---|---|
| Modul pružnosti kN/mm2 at | 20 °C | 200 |
| 200 °C | 186 | |
| 400 °C | 172 | |
| 500 °C | 165 | |
| Tepelná vodivost W/m K při 20°C | 15 | |
| Specifická tepelná kapacita při 20°CJ/kg K | 500 | |
| Elektrický odpor při 20°C Ω mm2 /m | 0,75 | |
316Ti (1.4571) 6,35 * 1,25 mm trubka/kapilár z nerezové oceli
Součinitel lineární tepelné roztažnosti 10-6 K-1 mezi 20°C a
| 100 °C | 16.5 |
|---|---|
| 200 °C | 17.5 |
| 300 °C | 18.0 |
| 400 °C | 18.5 |
| 500 °C | 19.0 |
Zpracování / svařování
Standardní svařovací procesy pro tuto jakost oceli jsou:
- TIG-svařování
- MAG-svařovací pevný drát
- Obloukové svařování (E)
- Svařování laserovým paprskem
- Svařování pod tavidlem (SAW)
316Ti (1.4571) 6,35 * 1,25 mm trubka/kapilár z nerezové oceli
Při výběru přídavného kovu je třeba vzít v úvahu také korozní namáhání.Vzhledem k odlévané struktuře svarového kovu může být nutné použití přídavného kovu s vyšší legací.U této oceli není předehřívání nutné.Tepelné zpracování po svařování se běžně nepoužívá.Austenitické oceli mají pouze 30 % tepelné vodivosti nelegovaných ocelí.Jejich bod tavení je nižší než u nelegovaných ocelí, proto je nutné austenitické oceli svařovat s nižším tepelným příkonem než u nelegovaných ocelí.Aby se předešlo přehřátí nebo propálení tenčích plechů, je třeba použít vyšší rychlost svařování.Měděné opěrné desky pro rychlejší odvod tepla jsou funkční, přičemž pro zamezení prasklin v pájecím kovu není dovoleno měděnou opěrnou desku povrchově tavit.Tato ocel má výrazně vyšší koeficient tepelné roztažnosti než nelegovaná ocel.V souvislosti s horší tepelnou vodivostí je třeba počítat s větším zkreslením.Při svařování 1.4571 musí být zvláště respektovány všechny postupy, které působí proti tomuto zkreslení (např. zpětné sekvenční svařování, svařování střídavě na opačných stranách tupým svarem dvojitým V, přiřazení dvou svářečů, když jsou součásti odpovídajícím způsobem velké).Pro tloušťky produktu nad 12 mm musí být preferován tupý svar s dvojitým V namísto tupého svaru s jedním V.Sevřený úhel by měl být 60° – 70°, při použití MIG-svařování stačí cca 50°.Je třeba zabránit hromadění svarů.Bodové svary musí být připevněny v relativně kratších vzdálenostech od sebe (výrazně kratší než u nelegovaných ocelí), aby se zabránilo silné deformaci, smršťování nebo odlupování stehových svarů.Příchytky by měly být následně obroušeny nebo alespoň zbaveny kráterových trhlin.1.4571 ve spojení s austenitickým svarovým kovem a příliš vysokým tepelným příkonem existuje závislost na tvorbě tepelných trhlin.závislost na tepelných trhlinách může být omezena, pokud má svarový kov nižší obsah feritu (delta feritu).Obsah feritu do 10 % působí příznivě a obecně neovlivňuje odolnost proti korozi.Musí být svařena co nejtenčí vrstva (technika stringer bead), protože vyšší rychlost chlazení snižuje závislost na horkých trhlinách.Výhodně rychlé chlazení musí být aspirováno i při svařování, aby se zabránilo náchylnosti k mezikrystalové korozi a křehnutí.1.4571 je velmi vhodný pro svařování laserovým paprskem (svařitelnost A dle bulletinu DVS 3203, část 3).Při šířce svařovací drážky menší než 0,3 mm a tloušťce produktu 0,1 mm není použití přídavných kovů nutné.S většími svařovacími drážkami lze použít podobný kov.S vyloučením oxidace s povrchem švu během svařování laserovým paprskem pomocí použitelného zpětného svařování, např. heliem jako inertním plynem, je svarový šev stejně odolný proti korozi jako základní kov.Při volbě vhodného postupu neexistuje nebezpečí praskání svaru za horka.1.4571 je také vhodný pro řezání laserovým paprskem s dusíkem nebo řezání plamenem s kyslíkem.Řezné hrany mají pouze malé tepelně ovlivněné zóny a jsou obecně bez mikrotrhlin, a proto jsou dobře tvarovatelné.Při výběru použitelného procesu lze hrany tavného řezu převést přímo.Zejména je lze svařovat bez další přípravy.Při zpracování jsou povoleny pouze nerezové nástroje jako ocelové kartáče, pneumatické hroty a podobně, aby nebyla ohrožena pasivace.Je třeba zanedbávat značení v oblasti svaru mastnými šrouby nebo pastelkami indikujícími teplotu.Vysoká korozní odolnost této nerezové oceli je založena na vytvoření homogenní, kompaktní pasivní vrstvy na povrchu.Žíhací barvy, okuje, zbytky strusky, ušlapané železo, rozstřiky a podobně musí být odstraněny, aby nedošlo k destrukci pasivní vrstvy.K čištění povrchu lze použít procesy kartáčování, broušení, moření nebo tryskání (křemičitý písek bez obsahu železa nebo skleněné kuličky).Pro kartáčování lze použít pouze nerezové kartáče.Moření oblasti předem kartáčovaného švu se provádí máčením a stříkáním, často se však používají mořicí pasty nebo roztoky.Po moření je nutné provést pečlivé opláchnutí vodou.
Poznámka
V zakaleném stavu může být materiál mírně magnetizovatelný.S rostoucím tvářením za studena se zvyšuje magnetizovatelnost.
Důležitá poznámka
Informace uvedené v tomto technickém listu o stavu nebo použitelnosti materiálů resp. výrobků nejsou zárukou jejich vlastností, ale slouží jako popis.Informace, které poskytujeme pro radu, odpovídají zkušenostem výrobce i našim vlastním.Za výsledky zpracování a aplikace produktů nemůžeme poskytnout záruku.
